AD ALTA 

 

JOURNAL OF INTERDISCIPLINARY RESEARCH

 

 

 

 

Figure 13 Load case 4 - Longitudinal crossection stress, distribution on inner shell (Source: authors) 

 
The obtained values of the maximum stress and the calculated 
safety factor are given in Table 6. Coefficient of safety once 
again does not fall below the permissible value of 1.5, thus 
solved state can be considered suitable. 
 

Part 

Equivalent von 

Misses stress [MPa] 

Safety factor 

Inner shell 

232,67 

1,63 

Outer shell 

131,4 

1,56 

Table 6 Load case 4, comparison of calculated values and 
allowed values (Source: authors) 
 
6 Conclusion 
 
In all four load states areas with maximum stress were created in 
identical locations, in the case of outer shell as in the case of 
inner shell. In the outer shell, it was on the front face; the stress 
concentrator could be removed using a different type of knob 
block. Inner shell has stress concentrator always occur in the 
area of the filler neck. With given dimensions of the LNG tanks 
is in the construction this area the most loaded part and it is 
considered as the most critical point. In the future, it would be 
appropriate to optimize the area of filler neck, which means 
improved strength conditions while maintaining the smallest 
possible thermal transmittance. According to IMO: For each 
load, for portable tanks, the safety coefficient for metals having a 
clearly defined yield point should be 1.5 in relation to the 
determined yield stress. Every case of load suits to standard in 
computation of this volume (Table 3-6). 
 
Literature: 
 
1. Barta, D., Mruzek, M., Kendra, M., Kordos, P., Krzywonos, 
L.: Using of non-conventional fuels in hybrid vehicle drives. In: 
Advances in Science and Technology Research Journal, Lublin 
University of Technology, Volume 10, Issue 32, 2016. pp. 240 – 
247. ISSN 2299-8624.  
2. Buil, R.M., Hernando D.V. Comparison of Heat Insulations 
for Cryogenic Tankers Using Analytical and Numerical 
Analysis. Hindawi Publishing Corporation Advances in 
Mechanical Engineering, 2013. 17 p. 
3. European Commission – SEVESO III. Available on: 
http://ec.europa.eu/environment 
4. European Committee for Standardization (CEN). Available 
on: http://www.cen.eu/Pages/default.aspx 
5. GIIGNL. Basic Properties of LNG. [online]. France. 9 p. 
Available on: http://www.giignl.org.      
6. GIIGNL. Managing LNG Risks. [online]. France. 8 p. 
Available on: http://www.giignl.org. 
7. Hoffman, A.: The Thermal Conductivity of Cryogenic 
Insulation Materials and Its Temperature Dependence. 
Cryogenics. 46, 2006. 815-824. 
8. IMO Guidance on the continued use of existing IMO type 
portable tanks and road tank vehicles for the transport of 

dangerous goods. Ref.: T3/1.01 DSC/Circ.12 11 November 
2003. 
9. Lisowski, E., Czylycki, W., Lazarczyk, K.: Using of 
polyamide in construction of supporting blocks of cryogenic 
tanks on example of LNG container. Archives of Foundry 
engineering, Vol. 10, Is. 3, 2010. pp. 81-86. 
10. Sebor, G., Pospisil, M., Zakovec, J.: Technical and economic 
analysis of suitable alternative fuels for transport. University of 
Chemistry and Technology, Prague. 2006. 
11. Skrucany, T., Kendra, M., Sarkan, B., Gnap, J.:  Software 
simulation of an energy consumption and GHG production in 
transport. In: Tools of transport telematics: 15th international 
conference on Transport systems telematics, TST 2015: revised 

selected papers: Wrocław, Poland, April 15-17, 2015. - Cham: 
Springer, 2015. pp. 151-160. ISBN 978-3-319-24576-8. 
12. Stopka, O., Kampf, R.: Determining the most suitable layout 
of space for the loading units’ handling in the maritime port. 
Transport, 12 April 2016. pp. 1-11. ISSN 1648-4142. DOI: 
10.3846/16484142.2016.1174882. 
13. Tropp, M., Handrik, M., Kopas, P., Saga, M.:  Computer 
simulation of induction bending process. Pipeline and Gas 
Journal (239) 11, 2012. 
 
Primary Paper Section: J 
 
Secondary Paper Section: JR 

- 281 -